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Esta sección trata de dar a conocer vuestras consultas, así como vuestras respuestas a dichas consultas y vuestras opiniones.

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Si se trata de una respuesta no olvidéis incluir alguna referencia a la consulta, (puede ser su número de referencia, su título, o ambos) de manera que seamos capaces de saber a qué estáis contestando.

¡Por cierto!, gracias a todos los colaboradores,  que vais haciendo crecer día a día esta página.

Nota: desde De Mecánica no ponemos cribas a las respuestas y comentarios que nos envían los colaboradores, sólo obligamos a que se razonen desde un punto de vista técnico o normativo.  Por ello tampoco nos hacemos responsables de dichas respuestas y opiniones, ni siquiera aseguramos estar de acuerdo con ellas. Se persigue con ello crear un foro de diálogo donde tengan cabida la experiencia de los técnicos, aun a riesgo de adolecer de cierta falta de rigor.

CONSULTAS

Estructuras: EST 5 (Junio 2007-Actualidad) - EST 4 (Agosto 2007-Mayo 2007) - EST 3 (Octubre 2005-Julio 2007) - EST 2 (Enero 2005-Septiembre 2005) - EST 1 (Marzo 2003-Enero2005)

Geotecnia y cimientos: GEO 4 (Marzo 2007-Actualidad) - GEO 3 (Mayo 2006-Febrero 2007) - GEO 2 (Julio 2005-Abril 2006) - GEO 1 (Junio 2003-Junio 2005)

 

CONSULTAS GEOTECNIA Y CIMENTACIONES-40, DICIEMBRE 2007, ENERO 2008, FEBRERO 2008:

 

- Sobre las diferencias entre licuefacción y movilidad cíclica (De Alexi Suárez) 27/02/08

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre la solución a un problema de sulfatos (De Cris) 25/02/08

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre el área de fuste de un pilote metálico (De Julián) 25/02/08

  Respuesta: De Jota I., 28/02/08

- Sobre el control del nivel freático (De Álvaro) 23/02/08

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre la diferencia entre módulo de reacción y módulo de elasticidad (De Susana González) 22/02/08

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre el drenaje de un terreno con arcillas expansivas (De Carlos Benavente) 21/02/08

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre el anclaje de una geomalla (De Marcelo Méndez) 18/02/08

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre cimentaciones llb. ¿Es posible? (De Pablo) 13/02/08

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre el contenido de yesos en suelos (De Pepe) 12/02/08

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre el diseño de pilotes en función del SPT (De Yonimm) 11/02/08

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre información de pantallas de pilotes (De Javier Rubio) 11/02/08

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre las fisuras de un muro pantalla (De Laura) 05/02/08

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre las cargas de edificios colindantes sobre muros (De Gonzalo) 28/01/08

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre la cimentación de un viaducto (De Juan) 25/01/08

  Respuesta: De Juan, 28/02/08

- Sobre el tamaño de zapatas en naves industriales (De Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría) 24/01/08

  Respuesta: De Diego Pérez, 28/01/08
  Respuesta: De Coya, 31/01/08

  Respuesta: De Fernando, 11/02/08

- Sobre los empujes en un muro de contención de piedra caliza (De Walter Vásquez) 23/01/08

  Respuesta: De Juan, 28/02/08

- ¿Aumentar las zapatas o ir a columnas de grava? (De Ángel Barriga) 22/01/08

  Respuesta: De Casagrande Geotecnia S.L., 23/01/08

  Respuesta: De Coya, 25/01/08

- Sobre el cálculo de empujes con relleno con talud negativo (De Eduardo) 22/01/08

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre codos de tubería de macizos pilotados (De Nerea García) 22/01/08

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre los requisitos de un hormigón en ambiente Qa (De Santiago) 21/01/08

  Respuesta: De Pablo, 11/02/08

- Sobre la cimentación de una estructura tipo silo (De Técnico) 21/01/08

  Respuesta: De Juan, 28/02/08

- Sobre el coeficiente de seguridad en los ábacos de Bustamante (De José María Vergara) 17/01/08

  Respuesta: De Coya, 18/01/08

  Respuesta: De Fernando, 11/02/08

- Sobre defensivos de piedra para ríos (De Marcelo Farfan) 16/01/08

  Respuesta: De Juan, 28/02/08

- Sobre el relleno de un túnel (De Eduardo) 15/01/08

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre la necesidad de juntas de dilatación en un muro de contención (De María M.) 15/01/08

  Respuesta: De Fernando, 11/02/08

- Sobre el empotramiento necesario de zapatas en roca (De José Carrillo) 11/01/08

  Respuesta: De Casagrande Geotecnia S.L., 23/01/08

- Sobre el ángulo de rozamiento interno y el ángulo de buzamiento de un terreno (De María M.) 11/01/08

  Respuesta: De Casagrande Geotecnia S.L., 23/01/08

- Sobre el concepto de bulbo de presión de cimentaciones (De Enrique Cruz) 09/01/08

  Respuesta: De Juan Ignacio, 14/01/08

  Respuesta: De Casagrande Geotecnia S.L., 23/01/08

  Respuesta: De Juan Ignacio, 27/01/08

- Sobre una recomendación acerca del tipo adecuado para una cimentación (De Cardely) 08/01/08

  Respuesta: De Juan Ignacio, 14/01/08
  Respuesta: De Casagrande Geotecnia S.L., 24/01/08

- Sobre la determinación de la capacidad portante a partir de ensayos veleta (De Constanza) 28/12/07

  Respuesta: De Casagrande Geotecnia S.L., 24/01/08

- Opiniones sobre un curso de cálculo de pantallas (De Elsa) 14/12/07

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre el cálculo de la armadura de cuelgue de una pantalla (De Elsa) 14/12/07

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre el hormigonado por fases de una zapata (De Carlos T.) 12/12/07

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre la construcción por bataches de un muro de contención (De Jose Ignacio) 10/12/07

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre el módulo de elasticidad de una grava bien gradada (De Sebas) 05/12/07

  *¡Sin respuesta!*

 

CONSULTAS GEOTECNIA Y CIMENTACIONES - 40
(Diciembre 2007 - Febrero 2008)

ref. Geo-01_27/02/08

SOBRE LAS DIFERENCIAS ENTRE LICUEFACCIÓN Y MOVILIDAD CÍCLICA

De Alexi Suárez - Venezuela

 

Hola a todos:

¿Qué diferencias existen entre la licuefacción y la movilidad cíclica de los suelos? Agradezco que la respuesta sea más física que teórica.

 

Gracias,

Alexi Suárez.

 

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¡Sin respuesta!

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ref. Geo-02_25/02/08

SOBRE LA SOLUCIÓN A UN PROBLEMA DE SULFATOS

De Cris - España

 

Hola a todos:

Hicimos hace tiempo un estudio geotécnico para unas viviendas, para el cual se realizaron dos catas y un par de penetros. En los resultados de laboratorio de una muestra ensayada a cota de cimentación (-0,80 m aproximadamente) los sulfatos dieron negativos, exactamente 142,65 mg/kg suelo. Pasados los meses una OCT nos pidió realizar un sondeo y analizar las distintas muestras, dándonos una de ella, la analizada a cota de cimentación positiva en sulfatos, con un valor de 4200 mg/kg. ¡Un dato muy importante es que la casa ya va por el segundo forjado!

La pregunta es la siguiente: ¿Existe algún método para poder proteger la estructura de la vivienda de la contaminación por sulfatos, cuando esta ya esta prácticamente construida? ¿Que haríais en esta caso?

 

Muchas gracias de antemano,

Cris.

 

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¡Sin respuesta!

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ref. Geo-01_25/02/08

SOBRE EL AREA DE FUSTE DE UN PILOTE METÁLICO

De Julián - España

 

Hola a todos:

Sabría alguien decirme cómo calcular el área del fuste de un pilote metálico de sección en H (perfil HEB).

 

Muchas gracias de antemano,

Julián.

 

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Respuesta

(De Jota I.)  28/02/08 - España

 

Se calcula igual sea cual sea la sección transversal: perímetro multiplicado por la longitud.

 

Jota I.

 

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ref. Geo-01_23/02/08

SOBRE EL CONTROL DEL NIVEL FREÁTICO

De Álvaro - España

 

Hola a todos:

Se va a construir un edificio de 9 pisos, 2 de ellos bajo el nivel 0 - 5,11 y -10,50 , el nivel freático esta a 2,50 , el suelo es arenoso limoso, 2 kg/cm2.¿Cómo controlo el nivel freático para no afectar las edificaciones vecinas?

 

Gracias,

Alvaro.

 

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¡Sin respuesta!

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ref. Geo-01_22/02/08

SOBRE LA DIFERENCIA ENTRE MÓDULO DE REACCIÓN Y MÓDULO DE ELASTICIDAD

De Susana González - México

 

Hola a todos:

¿Cuál es la diferencia entre un módulo de reacción y un módulo de elasticidad? ¿Cómo se relacionan entre sí? Es para el cálculo de PCN.

 

Gracias,

Susana González.

 

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ref. Geo-01_21/02/08

SOBRE EL DRENAJE EN UN TERRENO CON ARCILLAS EXPANSIVAS

De Carlos Benavente - Perú

 

Hola a todos:

Tengo un gran problema sobre la presencia de arcillas expansivas en terreno de fundación. Se cuenta con presencia de drenaje subterráneo a un promedio de 6,00m de profundidad. ¿Cuál es la metodología que se debe aplicar para controlar dicho drenaje? Puesto que se tiene experiencia del comportamiento de las arcillas expansivas ante la presencia de humedad severa y drenaje del subsuelo, dado que ha colapsado la cimentación de una Posta de Salud(Levantamiento del piso, fisuras horizontales, diagonales en los tabiques, etc)

 

Gracias,

Carlos Benavente.

 

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ref. Geo-01_18/02/08

SOBRE EL ANCLAJE DE UNA GEOMALLA

De Marcelo Méndez - Ecuador

 

Hola a todos:

Estamos diseñando una conformación de un acceso con tierra armada con geomalla en un área de alta pendiente. El problema de diseño es que no tenemos posibilidad de realizar una base ancha en el pie para colocar los anclajes de geomalla dado que solamente tenemos 2 m. El suelo del talud es de excelente calidad, sin embargo, estamos diseñando anclajes para compensar las fuerzas de embebido. ¿Cómo actuarían estos anclajes y cómo podríamos construirlos para tener un sistema mas seguro?

 

Gracias,

Marcelo Méndez.

 

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ref. Geo-01_13/02/08

SOBRE CIMENTACIONES llb ¿ES POSIBLE?

De Pablo - España

 

Hola a todos:

En algunas bases de precios aparecen partidas de cimentación con hormigón tipo IIb. Según la tabla 8.2.2 de la EHE las cimentaciones sin cloruros son todas IIa. ¿Podría ser que en zonas de precipitaciones inferiores a 600 mm anuales se tenga que utilizar ese hormigón?

 

Muchas gracias.

Pablo

 

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ref. Geo-01_12/02/08

SOBRE EL CONTENIDO DE YESOS EN SUELOS

De Pepe - España

 

Hola a todos:

Me gustaría saber sobre unos ensayos de laboratorio. Se trata en concreto de cualquier suelo con alto en contenido en yesos. Por lo que yo entiendo según mi experiencia en laboratorio, los yesos tienen que dar mas alto que los sulfatos cuando todos los sulfatos están compuestos por yesos, algo difícil de entender por la gente. Esto es debido a la composición molecular de cada uno, ya que tenemos una diferencia de 2,15... y para igualar tendríamos que multiplicar por este valor.

La duda que se me plantea y me gustaría que me resolvieran, es si pueden dar valores inferiores en sales solubles que las obtenidas en yesos. Y si esto es cierto que creo que sí, porque son dos parámetros diferentes. ¿Cómo se puede clasificar un suelo si te dice que tiene que tener un porcentaje determinado en sales solubles sin tener en cuenta los yesos para saber si cumple como tolerable, cuando el valor que tenemos en sales es menor que en los yesos...?

Espero que me saquéis de duda.

 

Un saludo,

Pepe.

 

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ref. Geo-02_11/02/08

SOBRE EL DISEÑO DE PILOTES EN FUNCIÓN DEL SPT

De Yonimm - España

 

Hola a todos:

Me gustaría saber cual es el método analítico de diseño de longitudes de pilotes en función de los resultados del sondeo SPT. Es decir, de la tabla de NSPT deducir la longitud mínima de pilotes.

 

Gracias

Yonimm.

 

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ref. Geo-01_11/02/08

SOBRE INFORMACIÓN DE CÁLCULO DE PANTALLAS DE PILOTES

De Javier Rubio - España

 

Hola a todos:

Quisiera saber dónde puedo localizar información sobre pantallas de pilotes (diseño, cálculo y construcción).

 

Muchas gracias,

Javier Rubio.

 

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ref. Geo-01_05/02/08

SOBRE LAS FISURAS DE UN MURO PANTALLA

De Laura - España

 

Hola a todos:

Se ha producido una fisura en la viga de atado de un muro pantalla escalonado, precisamente en uno de esos escalones. Es un muro con filas de tirantes de cable a tres alturas y la fila más baja está sin atirantar.

Me gustaría saber porqué puede haber ocurrido si está empotrada en roca un metro. la idea que tenemos es que la roca debajo de la pantalla no sea buena y esté asentando. ¿Podría ser así? y en caso de que lo sea, ¿qué se puede hacer para solucionarlo?

 

Muchas gracias.

Laura.

 

 

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ref. Geo-01_28/01/08

SOBRE LAS CARGAS DE EDIFICIOS COLINDANTES SOBRE MUROS

De Gonzalo - España

 

Hola a todos:

Me gustaría saber si existe algún libro que hable de las cargas a tener en cuenta cuando hacemos muros de sótano junto a edificaciones colindantes o si hay que calcular el axil que tendría un pilar de ese edificio colindante(en función de las alturas) y repartirlo en un área de 3x3 m2 (que sería la supuesta zapata), eso nos daría la tensión transmitida al terreno y la introduciríamos en el programa de cálculo como una carga superficial en todo el solar colindante.

 

Muchas gracias y un saludo,

Gonzalo.

 

 

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ref. Geo-01_25/01/08

SOBRE LA CIMENTACIÓN DE UN VIADUCTO

De Juan - España

 

Hola a todos:

Me gustaría saber qué soluciones se le pueden dar a la cimentación de un viaducto sobre un arroyo que en época invernal está anegado y en época estival está seco. En principio el proyecto no contempla nada. La cimentación proyectada es mediante pilotes de 30 m de longitud y posterior encepado.

 

Muchas gracias y un saludo,

Juan.

 

 

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Respuesta

(De Juan)  28/02/08 - España

 

El ingeniero que proyectó la cimentación eligió cimentación profunda, probablemente la eligió a la luz de los ensayos de suelo, los empujes de máximas avenidas y a las cargas vivas, muertas y a las acciones de viento. El problema que creo que tiene es la elección del pilote ya que durante la excavación del mismo se inunda de agua. Si las paredes de la excavación no son estables los pilotes deberán ser con camisa o funda recuperable o estabilizarla con polímeros desplazándolos con el hormigón o con arcillas de bentonitas o expansibles.

En realidad no sé si te he ayudado. Es muy extenso el tema.

 

Juan.

 

 

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ref. Geo-01_24/01/08

SOBRE EL TAMAÑO DE LAS ZAPATAS EN NAVES INDUSTRIALES

De Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría - España

 

Estimados compañeros:

En mi proyecto final de carrera realicé los cálculos de la cimentación para una nave industrial, y la verdad me parecía un poco grande en su momento (luces de 20 metros y zapatas de 2,5 metros). Sin embargo, he recibido un proyecto con zapatas de hasta 5 metros (en naves industriales se debe debido al vuelco de la zapata).

¿Qué aconsejáis para poder reducir su tamaño? Es que a veces los clientes te tachan de inútil, pero los números son los números...

 

Un saludo:

Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría

 

 

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Respuesta

(De Diego Pérez)  29/01/08 - Colombia

 

He terminado de construir una bodega de 40x110 m (4400 m2) en dos naves de 20 m de luz. No utilicé ni zapatas ni columnas. La fundación es una viga corrida (T invertida patín 50x10 cm y bastago 30x30 cm) a nivel de piso y la estructura son muros en ladrillo de espesor 10 cm confinados con vigas metálicas doble T  nº 12 cada 5 m y arriostrados en su cima con una viga en U invertida. Sobre estos 3 muros longitudinales cada 10 m se empotró la estructura metálica de techo una cercha a 4 aguas triangular con altura central de 2,7 m.

 

Diego Pérez.

 

 

 

Respuesta

(De Coya)  31/01/08 - España

 

Hola, Juan José; hola, Ramón; hola a todos:

No tengo experiencia en esos temas, pero sí he leído muchas veces que la primera opción es articular los apoyos para evitar momentos en la zapata.

Se me ocurre también modelizarla como losa, de modo que se refleje mejor la interacción con el terreno, aunque en caso de momentos importantes lo veo difícil, porque es una cuestión de equilibrio. También hay soluciones con vigas centradoras y contrapesos, pero no sé si son habituales.

 

Saludos

Coya.

 

 

Respuesta

(De Fernando)  11/02/08 - España

 

Hola Juan, como bien dice Coya, las zapatas de las naves suelen salir pequeñas ya que la estructura se calcula apoyada y no empotrada. Eso hace que se reduzca la dimensión de la zapata considerablemente. Luego entra en juego la tensión del terreno que si es un valor bueno 2,5 o 3,0 kg/cm2 pues te saldrán zapatas pequeñas, mientras que si es baja 1,5 pues más grandes. Luego tendrás que ver si estas en zona sísmica y arriostrarlas mediante una solera arriostrante con vigas perimetrales. Zapatas atadas con una viga perimetral y con una solera de 20 cm, es una buena solución para la nave. Pero siempre que el informe geotécnico no te diga lo contrario.

 

Saludos,

Fernando.

 

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ref. Geo-01_23/02/08

SOBRE LOS EMPUJES EN UN MURO DE CONTENCIÓN DE PIEDRA CALIZA

De Walter Vásquez - Perú

 

Hola a todos:

Necesito que alguien me oriente sobre el calculo de estabilidad de un muro construido con bloques de roca caliza que no tiene relleno de concreto, solamente es piedra acomodada. ¿Se puede calcular su estabilidad al vuelco y deslizamiento utilizando la formula de Rankine, como si se tratase de una estructura rígida?

Las dimensiones aproximadas del muros son las siguientes: en la base con un ancho de 20 metros, altura de 10 metros y ancho en la corona de 6 metros, este muro contendrá material limo arcilloso, tipo ML/CL.

 

Gracias por la respuesta,

Walter

 

 

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Respuesta

(De Juan)  28/02/08 - España

 

Esto es un tipo de muro de masa donde el peso de muro estabiliza, las acciones de empuje y deslizamiento. Sí efectivamente sigue con la teoría de empujes.

 

Juan.

 

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ref. Geo-02_22/01/08

¿AUMENTAR ZAPATAS O IR A COLUMNAS DE GRAVA?

De Ángel Barriga - España

 

Hola a todos:

Tenemos un problema en una obra donde tenemos que cimentar unas acequias en un suelo aluvial arenoso-limoso en 14 km con cimentaciones cada 5 m. El ensayo penetrométrico nos da profundidaes de cimentación muy elevadas. Dado el importe de la obra desechamos pilotar y nos planteamos o bien aumentar las dimensiones de las zapatas o columnas de grava. Esto se repetirá en unos 2700 puntos repartidos en 5.000 ha. ¿Qué método recomendáis y qué parámetros de cálculo debemos usar?

 

Gracias anticipadas por su respuesta,

Ángel Barriga.

 

 

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Respuesta

(De Casagrande Geotecnia S.L.)  23/01/08 - España

 

Puntos de apoyo entendemos que son muchos puntos para ser tan simplista y considerar al terreno en todos ellos como un suelo aluvial arenoso-limoso. Supongamos que efectivamente el terreno es similar el los 2700 puntos. Siempre habrá que tomar los datos mas desfavorables y aplicarlos al resto. Dicho esto, hay dos aspectos importantes. Si el suelo es arenoso o si el suelo es limoso.

Primer caso: Suelo arenoso, por tanto a efectos geotécnicos, es un suelo de tipo granular no cohesivo. Los suelos granualres tienen una gran capacidad de carga frente al hundimiento (capacidad de carga = carga de hundimiento /3) y por ello la presión vertical admisible siempre se restringe a limitar el asiento. Normalmente en cimentaciones de edificación la presión vertical admisible (presión vertical admisible de servicio) en suelos granulares, es aquella que origine un asiento máximo considerado tolerable que es de una pulgada (25 mm). Si la acequia puede tolerar asientos mayores se puede aumentar la presión vertical admisible. Una zapata tiene una influencia bajo el terreno del orden de 1,0 B a 1,5B, siendo B el lado menor de la zapata. Por ello para el cálculo de la presión admisible se debe tomar el valor medio de los resultados de las penetraciones entre la cota de apoyo de la zapata y dicha profundidad. Calcular luego la correlación con el valor del ensayo de penetración estandar NSPT y aplicarle un factor de correción (N corregido = N´). Este factor de corrección permite aumentar los valores de hasta N´= 1,3 N. Con esto aunque sea complicado de desarrollar aquí, se quiere decir que se puede «arañar» algo mas de tensión admisible para poder cimentar con zapatas. Por último indicar que el asiento en terrenos granulares es instantáneo, es decir, finaliza con la terminación de la obra.

Si el terreno es limoso todo esto es mas complicado, al encontrartnos en un caso intermedio entre suelo granular y suelo cohesivo.

 

Un saludo,

Casagrande Geotecnia, S.L.

 

 

Respuesta

(De Coya)  25/01/08 - España

 

Hola, Ángel; hola, Ramón; hola a todos:

No puedo dar una respuesta tajante a la disyuntiva sobre una u otra tipología de cimentación. Al contrario, creo que la extensión de la obra justificaría claramente calcular el coste de ambas soluciones, porque la repercusión del trabajo/coste de cálculo sobre el total de la obra será insignificante y el ahorro puede ser tremendo.

 

Saludos,

Coya.

 

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ref. Geo-01_22/01/08

SOBRE EL CÁLCULO DE EMPUJES CON RELLENOS CON TALUD NEGATIVO

De Eduardo - México

 

Hola a todos:

Tengo una duda respecto a la manera de evaluar el empuje de rellenos con talud negativo. En cualquier libro de mecánica de suelos encontramos la manera de calcular el empuje que rellenos con superficie horizontal o con talud positivo, pero cuando el talud es negativo (el nivel disminuye al alejarse del muro de contención). Esta situación es bastante común, por ejemplo en las plantas elaboradoras de concreto.

 

Saludos y gracias anticipadas por su respuesta,

Eduardo.

 

 

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¡Sin respuesta!

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ref. Geo-03_21/01/08

SOBRE CODOS DE TUBERÍA DE MACIZOS PILOTADOS

De Nerea García - España

 

Hola a todos:

Me gustaría saber si alguien conoce alguna página de Internet donde se hable del cálculo de macizos de hormigón pilotados para codos de tuberías.

 

Gracias,

Nerea García.

 

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¡Sin respuesta!

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ref. Geo-02_21/01/08

SOBRE LOS REQUISITOS DE UN HORMIGÓN EN AMBIENTE Qa

De Santiago - España

 

Hola a todos:

Un hormigón en ambiente IIa+Qa -según ensayo del agua por la concentración de sulfatos (366 mg/l menor de los 600 mg/l y demás parámetros amonio, carbono libre...) no es un suelo agresivo. Esta notación Qa ¿qué indica? ¿Qué tiene que cumplir el hormigón?

 

Gracias,

Técnico.

 

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Respuesta

(De Pablo)  13/02/08 - España

 

Hola.

La notación Qa indica que hay ataque débil de sulfatos u otro elemento indeseable. Por ser Qa, esos elementos tienen unos requisitos mínimos superiores(relación agua/cemento, recubrimientos, resistencia mínima del hormigón).

 

Saludos

Pablo.

 

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ref. Geo-01_21/01/08

SOBRE LA CIMENTACIÓN DE UNA ESTRUCTURA TIPO SILO

De Técnico - España

 

Hola a todos:

¿Es «posible» o adecuado hacer una estructura metálica esbelta tipo silo (por ejemplo de 100 T y 15 o 20 m de altura y 3 m de diámetro) y no hacerle zapatas propiamente dichas sino que, en vez de éstas, se le haga una base cuadrada a modo de cajón de vigas metálicas y chapa rellenándolo de árido compactado y que apoye simplemente sobre el terreno. ¿Qué problemas se podrían presentar? ¿Es posible que esto cumpla o incumpla alguna normativa? ¿Qué soluciones se os ocurren para hacerlo sin poder hacer zapatas hormigonadas in situ?

 

Gracias,

Técnico.

 

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Respuesta

(De Juan)  28/02/08 - España

 

Para predecir el comportamiento de suelo, hay que hacer unos ensayos mínimos: SPT, placa de carga... Sin estos ensayos es muy difícil predecir el comportamiento.

 

Juan.

 

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ref. Geo-01_17/01/08

SOBRE EL COEFICIENTE DE SEGURIDAD EN LOS ÁBACOS DE BUSTAMANTE

De José María Vergara - España

Normativa: CTE y Guía de micropilotes en obras de carretera

 

Mi duda es referente al cálculo de la carga de hundimiento de micropilotes...

He sacado la resistencia por fuste de cada estrato a partir de los ábacos de Bustamante (en función del SPT) y comparándolos también con los métodos de la «Guía de micropilotes en obras de carretera» (Ministerio de Fomento), pero no sé si los ábacos de Bustamante incluyen ya coeficiente de seguridad y por tanto no estoy seguro si debo mayorar las cargas que llegan a la cimentación desde la estructura, ya que la diferencia es grande (en CTE entiendo que dice que no se mayoran pero la guía dice que sí).

 

Muchísimas gracias de antemano y enhorabuena por la página... ¡Es estupenda!

Jose.

 

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Respuesta

(De Coya)  18/01/08 - España

 

Hola, Vergara; hola, Ramón; hola a todos:

El CTE no es de aplicación a micropilotes. Es más, los excluye expresamente en el art. 5.1.1.3.d) del DB-SE-C, que termina diciendo: «El cálculo de micropilotes inyectados no se contempla en el presente Documento Básico».

 

Saludos,

Coya.

 

 

Respuesta

(De Fernando)  11/02/08 - España

 

Hola Jose María:

Para el calculo de los micropilotes se toman las cargas mayoradas. En cuanto al rozamiento por fuste es el informe geotécnico el que debe proporcionártelo y decirte si esta minorado o no para tu tenerlo en cuenta en tus comprobaciones.

 

Saludos,

Fernando.

 

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ref. Geo-01_16/01/08

SOBRE DEFENSIVOS DE PIEDRA PARA RÍOS

De Marcelo Farfan - Bolivia

 

Hola. Saludos a todos que hacen posible este tipo de interacción con el usuario, y responden a nuestras necesidades.

Quisiera saber si hay alguna norma para realizar la ejecución de defensivos de piedra para los ríos, son como muros de contención de hormigón ciclópeo para el río, pero estos son de malla, rellenos de piedra.

Por favor, si saben algo, ¿me hacen saber? Y a qué norma recurrir, o mandármelo a mi correo (millo_lito@hotmail.com).

 

Muchas gracias... Un saludo.

Atte.: Marcelo Farfan de Tarija-Bolivia

 

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Respuesta

(De Juan)  28/02/08 - España

 

Marcelo, lo que creo que quieres es una defensa de la rivera. En principio todos los métodos de defensa de costas y riveras son métodos empíricos, en realidad lo que se intenta es disipar energía es decir transformarla. La energía cinética del río, que en realidad un río es un canal de tierra, depende de la pendiente (velocidad) y el caudal (masa). Por lo tanto el problema se resume en un problema de energía 1/2 m.v2=EC

La piedra se opone a esa energía con el peso de la piedra, convirtiendo el trabajo en energía: masa x desplazamiento= trabajo realizado, sabrás la masa capaz de oponerse a la energía del río u oleaje.

 

Juan.

 

 

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ref. Geo-02_15/01/08

SOBRE EL RELLENO DE UN TUNEL

De Eduardo - México

 

¡Hola!

Debo calcular la estructura de un túnel (alcantarilla) bajo una autopista. La pienso resolver con un arco triarticulado de concreto reforzado, pero mi problema es la carga a considerar por el relleno que se colocará sobre esta estructura. La altura del relleno varía de 15 a 20 m y las diferentes fuentes que he consultado recomiendan alturas «efectivas» del relleno totalmente diferentes entre sí, que van desde una «H = al ancho del túnel» hasta una altura mayor a la real.

He consultado la AASHTO, el libro de mecánica de suelos de Juárez Badillo y algún otro libro, pero ninguno coincide con los demás, que me aconsejan para calcular la carga que recibirá la parte superior del túnel.

 

Saludos

Eduardo.

 

 

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¡Sin respuesta!

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ref. Geo-01_15/01/08

SOBRE LA NECESIDAD DE JUNTAS DE DILATACIÓN EN UN MURO DE CONTENCIÓN

De María M. - España
 

Hola a todos. Mi pregunta es:

¿Es necesario hacer juntas de dilatación en un muro de contención exento de 70 m de longitud y 5 m de altura?

 

Un saludo y gracias,

María M.

 

 

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Respuesta

(De Fernando)  11/02/08 - España

 

Hola María:

Mira las juntas de dilatacion son muy importantes y en el caso de los muros de contención muy delicadas. Se deben hacer juntas de dilatacion en muros cada 20 metros como máximo en zonas de temperaturas extremas, 30 metros con temperaturas moderadas, cuando se realice un cambio de sección o cuando cambie la profundidad de la cimentación.

 

Saludos,

Fernando.

 

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ref. Geo-02_11/01/08

SOBRE EL EMPOTRAMIENTO NECESARIO DE ZAPATAS EN ROCA

De José Carrillo - México
 

Hola a todos.

¿Dónde se fija la profundidad mínima para desplante de una zapata en roca. En todos los estudios como regla se recomienda como mínimo desplantarse a 50 cm de profundidad dentro del estrato de roca.

 

Gracias,

José Carrillo.

 

 

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Respuesta

(De Casagrande Geotecnia S.L.)  23/01/08 - España

 

Que yo sepa en ningún código se dice que en roca se deban empotrar las zapatas 0,50 m. Por norma general en los informes geotécnicos se suele decir «empotrar 0,5 m la zapata» ya que esta medida suele ser el canto de una zapata. Pero desde mi punto de vista una zapata en roca se puede cimentar sin empotrarla (encofrando al aire) eso sí, hay que arriostrarlas entre sí mediante vigas de atado para evitar desplazamientos horizontales debido a la falta de empotramiento.

 

Un saludo,

Casagrande Geotecnia, S.L.

 

PD: En suelo la profundidad de empotramiento sí tiene grandes implicaciones, incluso afecta a la presión admisible del terreno para esa zapata.

 

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ref. Geo-01_11/01/08

SOBRE EL ÁNGULO DE ROZAMIENTO INTERNO Y EL ÁNGULO DE BUZAMIENTO

De María M. - España
 

Hola a todos.

¿Cual es la diferencia entre el ángulo de rozamiento interno y el ángulo de buzamiento de un determinado tipo de terreno?

 

Un saludo y gracias,

María M.

 

 

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Respuesta

(De Casagrande Geotecnia S.L.)  23/01/08 - España

 

La diferencia es que son dos conceptos diferentes:

Ángulo de buzamiento o ángulo de inclinación. es un concepto de tipo estructural, y es el ángulo sobre la horizontal que tienen las capas o planos de estratificación de un terreno (generalmente este término se aplica a macizos rocosos). Así un ángulo de buzamiento de 0º, designa capas dispuestas horizontalmente y un ángulo de 90º sería para capas dispuestas verticalmente. Este ángulo se mide directamente en el campo con el clinómetro que lleva incorporado la brújula de geólogo.

Ángulo de rozamiento interno: Es un parámetro resistente intrínseco del terreno, se determina con ensayos de laboratorio o bien con ensayos in situ. Por ejemplo, un ángulo de rozamiento (considerado de un valor elevado) sería de 45º y lo presenta un terreno granular natural compacto o uno artificial compactado.

Así como el concepto de ángulo de buzamiento como se ve es muy simple, al contrario ocurre con al ángulo de rozamiento interno y que es excesivo tratar aquí.

 

Un saludo,

Casagrande Geotecnia, S.L.

 

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ref. Geo-01_09/01/08

SOBRE EL CONCEPTO DEL BULBO DE PRESIÓN EN CIMENTACIONES

De Enrique Cruz - México

 

Hola a todos:

¿Qué indican los bulbos en zapatas aisladas y corridas?

 

Gracias,

Enrique Cruz.

 

 

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Respuesta

(De Juan Ignacio)  14/01/08 - España

 

Indican la distribución de presiones bajo el cimiento, es decir, cómo se transmite la carga que recibe la zapata al terreno de cimentación. El bulbo de presiones depende de muchas cosas, pero fundamentalmente de la rigidez o flexibilidad de la cimentación y de la naturaleza del terreno (arenoso, arcilloso, cohesivo... etc.)

 

Juan Ignacio.

 

 

Respuesta

(De Casagrande Geotecnia S.L.)  23/01/08 - España

 

El bulbo de influencia de una cimentación no depende ni de la rigidez de la cimentación ni del tipo de terreno. Solo depende de la forma de la zapata. Así para una zapata corrida el bulbo de influencia es del orden de 2B siendo B el lado menor de la zapata corrida. Para una zapata cuadrada, el bulbo de influencia de la cimentación es del orden de 1.5B, siendo B el lado de la zapata cuadrada.

 

Un saludo,

Casagrande Geotecnia, S.L.

 

 

Respuesta

(De Juan Ignacio)  14/01/08 - España

 

El bulbo de influencia sí que depende de la rigidez o flexibilidad de la zapata así como de las características geotécnicas del terreno de cimentación. La zona de influencia sí que depende sólo de la geometría de la zapata, pero la distribución de presiones bajo el cimiento, que también forma parte del bulbo, es diferente en arenas que en arcillas, y también es diferente si la zapata es rígida o es flexible.

 

Saludos,

Juan Ignacio.

 

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ref. Geo-01_08/01/08

SOBRE UNA RECOMENDACIÓN ACERCA DEL TIPO ADECUADO PARA UNA CIMENTACIÓN

De Cardely - Perú

 

Hola a todos:

Quisiera saber qué tipo de cimentación me recomiendan para un edificio de 4 pisos que en planta tiene 6 m de ancho(solo dos columnas espaciadas a 6 m) por 20 de largo (aquí hay columnas espaciadas a 4,50 metros). La altura del primer piso es de 4,30 m y de cada nivel típico superior es de 2,70metros. El peso total del edificio es de 675 toneladas donde el Qadmisible es de 1kg/cm2 a una profundidad de 2,50 m.

 

Gracias,

Cardely.

 

 

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Respuesta

(De Juan Ignacio)  14/01/08 - España

 

Yo diría que no existe un tipo de cimentación recomendable para un edificio como el que describes sin aportar más datos sobre aspectos geotécnicos de la parcela y condiciones de uso de la estructura.

En principio la carga admisible a esa profundidad parece un poco justa para una estructura de esas dimensiones, salvo que el peso propio de la estructura y las cargas que tiene que soportar y transmitir sean muy pequeñas, aspectos sobre los que tampoco aportas datos.

 

Juan Ignacio.

 

 

Respuesta

(De Casagrande Geotecnia S.L.)  24/01/08 - España

 

Hola:

En primer lugar aclarar que la presión vertical admisible de un terreno no es la misma para una zapata corrida que para una zapata aislada que para una losa de cimentación o una cimentación profunda. Es decir cada posible solución de cimentación lleva aparejada su correspondiente presión admisible. Dicho esto, veamos los datos de partida:

- Edificio con planta rectangular de 6X20=120 m2

- Q= Peso muerto mas carga viva = 675 t

- D = Profundidad de apoyo del cimiento a 2,60 m

- Presión admisible para zapatas= 1,0 kp/cm2.

Con estos datos: La solución de cimentación sería mediante losa.

- Presión bruta transmitida por la losa: qb=Q/A= 675/120=5,62 t/m2 = 0,56 kp/cm2.

- Descarga de tierras po = densidad del terreno x D = 1,9 x 2,60 = 4,94 t/m2 = 0,49 kp/cm2.

- Tensión neta transmitida al terreno por la losa de cimentación apoyada a 2,60 m de profundidad = qneta = qb-po = 0,56 - 0,49 = 0,07 kp/cm2.

O sea, estamos en el caso de una cimentación denominada de tipo compensada, es decir se compensa el peso del edificio con el peso de las tierras excavadas y eliminadas. La carga neta transmitida al terreno por la losa será menor que la presión admisible del terreno para la losa y además el asiento del terreno debido a la losa será prácticamente nulo.

 

Un saludo,

Casagrande Geotecnia, S.L.

 

PD: Este ejercicio solo se refiere a los datos de partida aquí supuestos que debes verificar si son realmente los de tu proyecto.

 

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ref. Geo-01_28/12/07

SOBRE LA DETERMINACIÓN DE LA CAPACIDAD PORTANTE A PARTIR DE ENSAYOS VELETA

De Constanza - Colombia

Normativa: NSR-98
 

Hola a todos:

Necesito saber cómo obtener la capacidad portante de un suelo a partir de los resultados de ensayos de resistencia a compresión inconfinada o ensayos de veleta...

 

Gracias,

Constanza.

 

 

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Respuesta

(De Casagrande Geotecnia S.L.)  24/01/08 - España

 

Hola:

Con el ensayo de la veleta obtendrás el parámetro resistente de cálculo: Resistencia al corte sin drenaje (cu) del suelo (que supongo será arcilloso para aplicar dicho ensayo). Para saber como se obtiene cu a partir del ensayo teclea en un buscador «vane test». Con ese dato calcula la presión de hundimiento con la fórmula para suelos cohesivos a corto plazo:

 

qh = sc dc 5,14 cu

 

y la presión vertical admisible (qadm) es:

 

qadm = qh/3 + g.D

 

Siendo:

sc: factor de corrección por influencia de la forma del cimiento

dc: factor de corrección por influencia de la profundidad

cu: resistencia al corte sin drenaje

g.D: sobrecarga de tierras eliminadas

g: densidad aparente del terreno

D: Profundidad excavación

 

Un saludo,

Casagrande Geotecnia, S.L.

 

PD: debes comprobar el asiento. En arcillas blandas la presión admisible con un coeficiente de seguridad 3 frente al hundimiento, nunca garantiza que el asiento sea tolerable. ¡Ojo!

 

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ref. Geo-01_16/12/07

OPINIONES SOBRE UN CURSO DE CÁLCULO DE PANTALLAS

De Elsa - España
 

Hola a todos:

¿Alguno de vosotros se ha apuntado al curso «Proyecto y construcción de pantallas continuas y de pilotes» realizado por la Universidad Politécnica de Madrid? Quisiera saber alguna opinión sobre el tema, por si realmente merece la pena apuntarse y pagar los 600 euros que vale el curso.

 

¡Muchas gracias!

Francesca

 

 

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ref. Geo-01_14/12/07

SOBRE EL CÁLCULO DE LA ARMADURA DE CUELGUE DE UNA PANTALLA

De Elsa - España
 

Hola a todos:

¿Alguien podría decirme como se calcula la armadura de cuelgue de una pantalla? ¿Qué forma ha de tener ésta armadura?

 

Gracias

Elsa.

 

 

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ref. Geo-01_12/12/07

SOBRE EL HORMIGONADO POR FASES DE UNA ZAPATA

De Carlos T - España
 

Hola a todos:

Os quería consultar qué opináis de hormigonar una zapata de 90 cm de canto con placa de anclaje para pilar metálico en dos fases, una inferior de 40 cm hasta llegar a la parte inferior de la viga riostra y otra de 50 cm de espesor hormigonando viga riostra y parte superior de zapata. La zapata tiene solo armado inferior y los anclajes de la chapa de anclaje de 80 cm de largo quedarían embebidos en ambos hormigonados.

 

Gracias

Carlos T.

 

 

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ref. Geo-01_10/12/07

SOBRE LA CONSTRUCCIÓN POR BATACHES DE UN MURO DE CONTENCIÓN

De Jose Ignacio - España
 

Hola a todos:

Me gustaría conocer alguna opinión o consejo sobre cómo plantear realmente la medición de un muro de contención por bataches para un sótano con losa de cimentación a cota de cara superior -3,15 m. No tengo problema de nivel freático, y todo el perímetro del solar es con medianeras y la fachada principal a una calle transitada.

Yo he pensado en vaciar el centro y dejar con talud donde irán los bataches, ya que es terreno arenoso, e ir ejecutando alrededor de 1 m a modo de zapata con su correspondiente muro y luego solapar esa zapata con el resto que formara la losa.

 

Gracias

Jose Ignacio.

 

 

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ref. Geo-01_05/12/07

SOBRE EL MÓDULO DE ELASTICIDAD DE UNA GRAVA BIEN GRADADA

De Sebas - Bolivia
 

Hola a todos.

Por favor, quisiera saber el módulo de elasticidad de una grava bien gradada con limo, para realizar el diseño del balasto de una vía férrea.

 

Gracias

Sebas.

 

 

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