ref. Est-02_28/02/08

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Estimado Noé:

Si ofrecieras un detalle igual y podríamos contestarte mejor.

Una pregunta: ¿pueden ejecutarse pasantes los agujeros? Si es así se podrían disponer barras que cruzasen los elementos y así debajo colocar una placa punzonada a modo de tope. Otra solución podría ser disponer más número de pernos de menor longitud, o también hormigonar unos pequeños pedestales en los que disponer los pernos. ¿Han probado con tacos mecánicos en lugar de químicos?

Espero que sirva de ayuda, y esperando más información: 

Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría.

ref. Est-01_28/02/08

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ref. Est-04_27/02/08

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ref. Est-03_27/02/08

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Este tema se trata en el articulo en el capitulo 7.2 del CTE parte de estructuras de acero (SEA) y en articulo 4.3.4 de CTE Seguridad estructural (SE 1 y SE 2). En la segunda te indica la frecuencia propia necesaria (3,4; 7; 8 Hz) de los forjados en función del uso . En la primera te indica la forma de calcularla.

Daniel Narro Bañares.

Agradezco la respuesta, pero me refería en el caso de tener que hacer un cálculo estático de algo que lleva vibración en sustitución del de vibraciones por no poderlo realizar. ¿Qué se puede hacer, qué flecha habría que considerar?

Técnico.

¿Estas hablando de edificios o de otro tipo de estructuras? ¿Bancadas de máquinas? Deberías dar mas información.

Daniel Narro Bañares.

Por ejemplo, en estructuras metálicas que soportan cribas o amasadoras: plataforma con 4 patas a suelo arriostradas y un piso de entramado, donde iría la máquina y accesosde vigas, que son a las que afectaría horizontalmente la flecha.

Gracias por el interés mostrado,

Técnico.

ref. Est-02_27/02/08

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Busca los eurocódigos en inglés, el CTE es muy similar a ellos.

Manuel.

ref. Est-01_27/02/08

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Hola Jaime:

Según lo que cuentas debes haberlo leído mal en la norma. Precisamente dicen en ese artículo de la norma una sección mínima de acero de armadura superior... ¡Esto es lo mismo que la armadura de negativos!

Saludos,

Fco. Javier Cuevas

Hola Jaime:

Si tu hipótesis de diseño es que el momento en esa unión es 0, es decir, es una articulación, la cuantía es cuantía mínima no a flexión, si no que será por retracción y temperatura 18/1000 de la sección de hormigón cm². Si por el contrario la hipótesis de cálculo hay momento la cuantía será la mayor del calculo a flexión o 0,033* bxh si f_y= B400 o 0,028 bxh si f_y= B500.

Juan.

ref. Est-01_25/02/08

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ref. Est-01_22/02/08

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Isabel, en el cálculo tienes que considerar la estabilidad de la estructura después del sismo, la intención de nudos rígidos, es simplemente que después del sismo si se generan articulaciones la estructura no colapse por estabilidad ya que se convierta en un mecanismo y deje de ser una estructura. Si la rigidez lateral de la estructura es poca y el edificio es relativamente alto sí necesitaras pantallas, todo depende de la altura. Estas pantallas deberían ser simétricas, si no podrías generar torsiones en planta porque el centro de rigidez no coincide con el centro de masas.

Juan.

ref. Est-01_21/02/08

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Hola Rubén. Hay mucha bibliografía, entre otras:

- «Dinámica estructural». Mario Paz. Editorial Reverté.

- «Dinámica superior». Timoshenko y Young. Editorial Urmo

- «Problemas de dinámica de estructuras». Alfonso Fernández Canteli y Manuel López Aenlle. Universidad Oviedo

- «Estructuras sometidas a acciones dinámicas». E. Car, F. López Almansa y S. Oller. CIMNE

Saludos,

gestodedios, «De Mecánica».

ref. Est-01_20/02/08

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En tornillos ordinarios una arandela en le lado de la tuerca. En tornillos de alta resistencia 2 arandelas. Una en la cabeza del tornillo y otra en la tuerca. Un tornillo sin arandelas es como un jardín sin flores.

Daniel Narro Bañares.

ref. Est-02_19/02/08

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La respuesta es SÍ. Las cargas horizontales aplicadas en un pórtico modifican los esfuerzos tanto en los pilares como en las vigas que hayas calculado solo con cargas verticales o en el forjado que exista según el caso. Para saber en qué medida te afecta, no te queda otra cosa que calcular el pórtico añadiendo la hipótesis de viento y combinarla con las demás hipótesis de carga vertical.

Un saludo,

Fco. Javier Cuevas

ref. Est-01_19/02/08

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Estimada Elodia, dirígete al Documento 0 (provisional) de la nueva versión de la Instrucción EHE

 (http://www.fomento.es/MFOM/LANG_CASTELLANO/DIRECCIONES_GENERALES/ORGANOS_COLEGIADOS/CPH/instrucciones/EHE2007/)

cuyo Artículo 59.º está explícitamente dedicado a «Estructuras construidas con elementos prefabricados».

Daniel Narro Bañares.

ref. Est-02_18/02/08

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Hola Coya:

Curioso lo de la «piel tersa»...

Salvando las distancias entre la fábrica de mampostería tradicional y la actual, lo que sí es cierto es que el CTE DB SE Fábrica, permite calcular considerando los revestimientos como parte de la sección de cálculo.

Saludos,

gestodedios, «De Mecánica».

Coincido con vosotros en que lo de la «piel tersa» es un poco raro, cuanto menos poco técnico... A qué se refiere, los enfoscados pueden ser jóvenes y tersos, o bien, viejos y arrugados. En cualquier caso, ¿en qué medida podemos tenerlos en cuenta? Todos tendremos en la retina algún caso en que el enfoscado está seriamente dañado por culpa de la humedad u otros motivos, sobre todo en edificaciones bastante antiguas...

Tanto en los muros de fábrica de piezas cerámicas, como en la mampostería tradicional, me resisto pese al Código Técnico, a tener en cuenta el enfoscado como parte de la sección resistente de la pared de carga, aunque entiendo, que si este enfoscado enfoscado existe y está en buenas condiciones resultará beneficioso para la resistencia de la fábrica.

Un saludo a todos,

Fco. Javier Cuevas

Hola, Ramón; hola a todos:

Gracias a ambos por responder.

Considerar o no el área en planta del revestimiento es anecdótico, ya que su valor es muy pequeño en la totalidad de un muro de piedra tradicional.

El tema de la «piel tersa» es lo que más me interesa como concepto.

Saludos,

Coya.

ref. Est-01_18/02/08

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Estimada Mª José:

El perfil IPE y el IPN se diferencian en que el primero tiene las alas rectas, mientras que el segundo tiene una pequeña inclinación. Esto conlleva:

1) El IPE para un mismo canto es más liviano.

2) El IPN para un mismo canto tiene mejores propiedades mecánicas. Así pues para un mismo canto disponen de mayor inercia.

3) A la hora de atornillar es mejor el IPE pues si no hay que disponer arandelas en forma de cuña para que asiente bien la tuerca.

4) Los IPN para perfiles de canto mayor de 400 son más difíciles de encontrar en los talleres y la laminación.

5) La tendencia es que los IPN desaparezcan.

Espero todo esto te sirva de ayuda.

Un saludo:

Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría.

En primer lugar las IPN ya no se usan o se usan muy poco. Resultan de más peso para soportar la misma carga, con las mismas luces. El emplear IPN quiere decir una de las dos cosas siguientes:

- Que el ingeniero calculista es un «viejete no actualizado»

- Que el ingeniero no está muy ducho en el calculo de estructuras.

Compara una IPN y otra IPE que tengan el mismo módulo resistente (o parecido) y verás que el perfil IPN pesa mucho más.

Daniel Narro Bañares.

En las anteriores aclaraciones a la consulta se menosprecia la utilidad del perfil IPN. Creo que no es mejor ni peor que la solución de colocar un IPE, según qué casos si colocas un perfil IPN que debido a las pequeñas pendientes=áreas que tiene en las alas nos da más inercia para un mismo canto puedes evitar tener que pasar al siguiente perfil de la serie comercial, con lo que se reduce el peso y por tanto el coste. Lo que no se puede permitir es colocar perfiles HEB como pilares cuando el esfuerzo en una de los ejes es mucho mayor al del otro eje. Ciertos técnicos tienen la manía de colocar el HEB como pilar desperdiciando la inercia del eje menos expuesto, y aumentando el peso y por tanto el coste.

Nervy.

ref. Est-01_15/02/08

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Hola Miquelet:

Lo primero que tienes que tener en cuenta es que en todo tipo de refuerzos, dado que el elemento que refuerza ya tiene un estado de tensiones inicial, éstos solo actúan frente a las cargas que se colocan después de reforzar, por lo tanto es necesario para una buena eficiencia del material que suplementas, que descargues todo lo posible la viga antes de colocar el refuerzo. Si colocas una viga metálica sin más bajo la viga de hormigón, tienes que asegurarte de que ambas están por lo menos en perfecto contacto, esto se puede hacer mediante algún tipo de mortero expansivo.

En este caso, como no evitas el deslizamiento relativo entre las dos vigas, no podrías considerar la sección conjunta, sino que cada viga actuaría por separado soportando la parte de incremento de sobrecarga que le tocara según su rigidez. Si quieres tener en cuenta la sección conjunta, deberías obrar de la misma manera, pero además colocar pasadores para absorber el rasante que se diera lugar en la unión entre las dos vigas (como si se tratara de una viga mixta). En este caso contarías con la sección conjunta, pero insisto, solo frente al incremento de cargas. Lo hagas como lo hagas, has de repasar la viga existente con los esfuerzos actuales más el incremento tras colocar el refuerzo.

¿Te has planteado el refuerzo con fibras o pletinas de acero?

Saludos,

Fco. Javier Cuevas

Cuando se calculan refuerzos, lo mejor y del lado de la seguridad, es considerar que la estructura vieja no aguanta nada y que la nueva soporta toda la carga. Otra cosa es que si las vigas metálicas las colocas debajo o al lado de la vieja de hormigón debes disponer de apoyos, cuñas, etc. para que las cargas de la viga vieja se transmitan a la nueva

Daniel Narro Bañares.

ref. Est-01_14/02/08

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Estimado Juan:

El CTE da reglas sobre cálculo de perfiles estructurales, y unos «brochazos» sobre ciertas uniones. En el momento en que uno se introduce en métodos y procesos de fabricación no aborda nada, así que a mi entender es mejor que revises para estos temas las norma NBE-EA95 o la AWS americana (en el fondo la NBE-EA95 es una traducción al español). Quizá aparezca algo en la próxima EAE (hay un borrador del ministerio que puedes descargar).

Un saludo:

Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría.

ref. Est-02_13/02/08

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ref. Est-01_13/02/08

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Hola técnico:

Puedes entender que, si ante unos esfuerzos determinados, una pieza metálica no llega a su límite elástico, sus propiedades de resistencia no quedan reducidas y se puede continuar utilizando para esa pieza un cálculo estático, en régimen lineal y elástico (el de toda la vida y el que usan además los programas como Metal 3D u otros tantos). Ahora bien, una pieza metálica puede romperse sin llegar a superar nunca el límite elástico, debido al efecto de la fatiga (no confundir con el cansancio del hormigón) del material.

Comentarte que a priori no me es posible decirte «no pasa nada», sin saber nada más sobre el caso, dado que depende en gran medida de la frecuencia de los ciclos de carga que se le realizan a esta pieza y la amplitud entre el valor máximo y mínimo de los esfuerzos que la solicitan. Así mismo depende también de una manera determinante de los factores de entalla (si la pieza tiene agujeros, disminuciones o aumentos bruscos de sección, soldaduras...) Ya te digo que no te puedo dar una solución definitiva para este caso, pero si te preocupa el tema de la fatiga en la pieza que estás diseñando, seguro que puedes encontrar información en cualquier libro de diseño de máquinas e imagino que Eurocódigos y demás normas de construcción también deben hacer referencia a la fatiga del acero.

Un saludo,

Fco. Javier Cuevas

ref. Est-02_12/02/08

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Hay unas normas para cálculo y diseño de grúas del F.E.M (Federación Europea de la Manutención). Lo tengo en mi despacho. Es un buen tocho. Creo recordar que no decía gran cosa en este tema. Me suena que son las mismas que en vigas carriles. L/750 para verticales y L/1000 para horizontales debidas al frenado trasversal del propio carro.

Daniel Narro Bañares.

Hola, Juan José; hola, Ramón; hola a todos:

Siguiendo la pista aportada por Daniel, he encontrado estos dos enlaces:

http://www.fem-aem.org/html/normas_une_gruas.htm

Se trata de una lista de normas UN€ relacionadas con grúas. Lo malo, como siempre, es que las UN€ no son publicables y cuestan a euro la página (ya sabemos que es una organización que vela por difundir la sabiduría sin ánimo de lucro), por lo que esta Web sirve poco más que como referencia.

 

http://www.mtas.es/insht/ntp/ntp_736.htm

Es una página relacionada con la seguridad y tiene también un buen listado de normas sobre grúas.

En particular destacaría:

UNE 58132; ISO 8686; FEM 1001 Aparatos de elevación. Normas de cálculo.

Un saludo

Coya.

ref. Est-01_11/02/08

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