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¡Por cierto!, gracias a todos los colaboradores,  que vais haciendo crecer día a día esta página.

Nota: desde De Mecánica no ponemos cribas a las respuestas y comentarios que nos envían los colaboradores, sólo obligamos a que se razonen desde un punto de vista técnico o normativo.  Por ello tampoco nos hacemos responsables de dichas respuestas y opiniones, ni siquiera aseguramos estar de acuerdo con ellas. Se persigue con ello crear un foro de diálogo donde tengan cabida la experiencia de los técnicos, aun a riesgo de adolecer de cierta falta de rigor.

 

CONSULTAS

Estructuras: EST 6 (Abril 2008- Actualidad) - EST 5 (Junio 2007-Marzo 2008) - EST 4 (Agosto 2006-Mayo 2007) - EST 3 (Octubre 2005-Julio 2006) - EST 2 (Enero 2005-Septiembre 2005) - EST 1 (Marzo 2003-Enero2005)

Geotecnia y cimientos: GEO 4 (Marzo 2007-Actualidad) - GEO 3 (Mayo 2006-Febrero 2007) - GEO 2 (Julio 2005-Abril 2006) - GEO 1 (Junio 2003-Junio 2005)


CONSULTAS-19
(Agosto 2005):
 

- Sobre la reforma del espacio educativo de las carreras de estructuras en España (De Phantomas), 31/08/05

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre la distancia entre juntas estructurales (De Cristina), 29/08/05

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre la posibilidad de utilizar hierro dulce para hormigón armado (De Diana), 29/08/05

  Respuesta: De Antonio González Sánchez, 30/08/05

  Respuesta: De Fernando Rosell, 27/09/05

- Sobre las posibles ventajas de diseñar carriles de puentes grúa con cantos mayores en los vamos extremos (De Daniel), 29/08/05

  Respuesta: De Daniel Narro Bañares, 02/09/05

- Cuestiones varias sobre temas de armado (De Adri), 29/08/05

  Respuesta: De Antonio González Sánchez, 30/08/05

- Sobre indicadores de peso de estructuras métálicas (De Rolando Ramírez), 25/08/05

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre la tolerancia a aplicar al espesor de juntas de dilatación (De Ana Antón), 25/08/05

  Respuesta: De Flix, 01/09/05

- Sobre unas vigas tipo "Mory" (De Alfonso Moya M.), 24/08/05

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre fabricantes de articulaciones metálicas de naves industriales (De Javier Rubio M.), 23/08/05

  Respuesta: De Daniel Narro Bañares, 02/09/05

- Sobre la gravedad de unas fisuras en un forjado unidireccional (De Carlos), 16/08/05

  Respuesta: De Antonio González Sánchez, 25/08/05

- Sobre el comportamiento de un sistema estructural (De Luis Romero), 12/08/05

  Respuesta: De Alejandro Hita, 27/08/05

  Respuesta: De MGE, 07/08/08

- Sobre paneles de fibras en forjados sanitarios (De Pedro), 11/08/05

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre la merma de resistencia de muros de fábrica debido a la inclusión de láminas (De Vicente García), 10/08/05

  Respuesta: De Antonio González Sánchez, 19/08/05

  Respuesta: De Juan Carlos, 23/08/05

- Sobre el cálculo de puentes grúa (De David), 09/08/05

  Respuesta: De Antonio González Sánchez, 10/08/05

  Respuesta: De Daniel Narro Bañares, 11/08/05

- Sobre la colocación de un acuario (De Vernunft), 08/08/05

  Respuesta: De Daniel, 18/08/05

- Sobre la abertura de un hueco en una viga pretensada (De Antonio), 07/08/05

  *¡Sin respuesta!*

- Sobre la distribución de cargas entre un muro y un pilar contenido en éste (De Carlos T.), 05/08/05

  Respuesta: De Antonio González Sánchez, 12/08/05

- Sobre la definición de juntas de hormigón (De Luis Arturo Aguero), 05/08/05

  Respuesta: De Antonio González Sánchez, 10/08/05

- Sobre el hormigonado de un muro con HM-17,5 (De Juan), 05/08/05

  Respuesta: De Antonio González Sánchez, 11/08/05

- Sobre la elección de muretes de fábrica para un forjado sanitario (De Gabriel García), 02/08/05

  Respuesta: De Antonio González Sánchez, 12/08/05

- Sobre empresas especializadas en patologías debidas a asentamientos (De Norberto Oscar Viñas), 01/08/05

  Respuesta: De Manel, 04/08/05

 

 

 

CONSULTAS ESTRUCTURAS-19 (AGOSTO 2005)

 

ref. Opi-01_31/08/05

 

Sobre la reforma del espacio educativo de las carreras de estructuras en España
(De Phantomas) 31/08/05 - España

 

Me gustaría conocer vuestra opinión sobre las reformas que surgirán a raíz de la declaración de Bolonia por la que se modificarán todas las titulaciones españolas (especialmente aquellas relacionadas con las estructuras: caminos, arquitectura tecnica, industriales, etcétera). Esta modificación afectará a la estructura general de las carreras, asignaturas, duración, denominación, etc...

Así:

- Ingeniero de Caminos e Ingeniero Técnico de Obras Públicas se denominarán ahora Ingeniero Civil y habrá varias especialidades que más o menos se corresponderán con las que ahora tiene ITOP. Los "camineros" quieren que haya un máster en Ingeniería de Caminos, imagino que para que no desaparezca su clásico nombre.

-Arquitectura Técnica se denominará Ingeniería de edificación, durará 4 años y mantendrá las actuales atribuciones, cambiando algo el temario pero en esencia seguirá siendo lo mismo. Pretenden que un máster de la UNED que ya existía sea el máster oficial de la carrera en Ingeniería de Edificación (estructuras o instalaciones)

-Arquitectura durará 5 años, será la carrera técnica de mayor duración. Mismas atribuciones. Ya tienen estudiados los posibles máster (rehabilitación, diseño, etc.) Ésta es también la única titulación que se rige por una directiva europea.

¿Qué os parece todo esto?

 

Saludos,

Phantomas.

 

 

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¡Sin respuesta! 

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ref. Est-04_29/08/05

 

Sobre la distancia entre juntas estructurales
(De Cristina) 29/08/05 - España

 

Soy estudiante de arquitectura y estoy realizando mi Proyecto Fin de Carrera en Valencia.

La estructura de mi proyecto es a base de muros paralelos de Termoarcilla y forjado unidireccional de hormigón. Necesito saber cuál es la distancia mínima entre juntas estructurales, no en el plano del muro, sino transversalmente a los mismos, por variaciones dimensionales de los forjados u otras.

 

¡Saludos!

Cristina.

 

 

 

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ref. Est-03_29/08/05

 

Sobre la posibilidad de utilizar hierro dulce para Hormigón Armado
(De Diana) 29/08/05 - Bolivia

 

Hola, soy una principiante en cuestión de estructuras y quería saber si es posible usar en hormigón armado, lo que aquí llaman hierro dulce, que es un acero de baja resistencia, no es estriado y es muy maleable.

 

Gracias de antemano.

Diana.

 

 

 

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Respuesta

(De Antonio González Sánchez)  30/08/05 - España

 

Estimada Diana:

Aquí en España se llama también igual, acero dulce. Este acero se estuvo utilizando en España para Hormigón Armado hasta aproximadamente principios de los años setenta. Ya prácticamente no se usa en Hormigón Armado.

Tiene varios inconvenientes respecto al corrugado. En primer lugar al no tener corrugas (es liso), necesita mucha longitud de anclaje, y se debe anclar en gancho cuando trabaja a tracción, esto concentra mucho las tensiones en el hormigón y no es bueno, pues puede fisurarlo en exceso. Luego tiene el problema de su menor limite elástico, aproximadamente es la mitad del acero convencional para armar utilizado habitualmente. Básicamente estos dos factores son los que han llevado a su desaparición en España desde hace casi 35 años.

De todas formas hay millones de m2 de estructuras construidas con este acero y de momento ahí están, algunas mejor que otras mucho más jóvenes. Utilizarlo, querida colega boliviana, se puede hacer, teniendo en cuenta una mayor longitud de anclaje y solape, el tema de los ganchos y patillas, y que como mínimo deberás poner el doble de sección de acero que si utilizas un 400 S o 500 S (límites elásticos en MPa), que son los habituales (en España).

Con respecto a la calidad química del acero liso, su alargamiento en rotura, etc. (y por tanto su coeficiente de seguridad); no te puedo decir nada, pues esa información debe suministrarla el fabricante, aunque me da la sensación que en el acero dulce-liso estos parámetros son peores, por lo menos el que se utilizaba en España en los años anteriores a los setenta, así era.

 

Un saludo desde España,

Antonio González.

 

 

Respuesta

(De Fernando Rosell)  27/09/05 - España

 

Antonio González, supongo que joven, te respondió cariñosamente, pero quizá con poco conocimiento del uso del acero dulce.

Este acero tiene un grave inconveniente que es su mayor coste si existe corrugado en el mercado (precio por kilo de este poco mayor y peso de la armadura mucho menor -poco más de la mitad-). Sin embargo, con hormigones de baja resistencia (menos de 170 kp/cm2 a 28 días) son muy adecuados, porque ese hormigón, con menor límite elástico y adherencia, funcionará mucho mejor con un acero que, por su menor resistencia, trabaja a menos tensión y por tanto se deformará menos y no obligará al hormigón a acompañarle en grandes deformaciones.

Otra ventaja es que se dobla con mayor facilidad sin que se creen fisuras en el propio acero. Las cachavas o ganchos de anclaje no se usan en los aceros de más resistencia porque se fisurarían si se aplican curvas incluso de 5 diámetros y no en el acero dulce. Las estrías se inventaron para los aceros especiales para transmitir mejor las tensiones de adherencia y anclaje pero en el dulce no son necesarias por su mayor perímetro para una misma carga.

Por último, si alguna fisura hace oxidarse al hierro, el dulce, con su mayor diámetro, resistirá mucho mejor (la capa de óxido protector representa menos sección perdida).

Aún podría dar más razones en defensa del acero dulce en armaduras de estructuras poco exigentes, pero creo que son suficientes las señaladas. Eso sí, en compra y transporte, resulta más costoso que los de alta resistencia, al menos en países o zonas desarrollados, con mercado bien abastecido. Otra ventaja del acero dulce es su calidad soldable, mucho más fiable que en los de más contenido de carbono y mucho más que los estirados en frío.

 

Fernando Rosell, ICCP.

 

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ref. Est-02_29/08/05

 

Sobre las posibles ventajas de diseñar carriles de puentes grúa con cantos mayores en los vanos extremos
(De Daniel) 29/08/05 - España

 

Buenas. No sé si lo que voy a proponer es ya una práctica frecuente, pero si no lo es, creo que debería serlo.

Os comento: visitando las naves industriales de unos parientes, me comentaron que habían tenido que recrecer el canto de las carrileras de los puentes al haber adquirido un puente nuevo de mucha mayor capacidad de carga. La solución consistió en soldar en los ocho tramos de que consta el carril, un perfil por debajo. Me quedé un poco con la mosca, y ahora que por fin he encontrado un programilla de cálculo que pueda entender sin invertir más de media hora (Wineva), he modelizado la viga carril como viga continua multi-apoyada y claro, al aplicar dos cargas puntuales separadas un metro (que representan el apoyo de un extremo del puente), centradas en un vano extremo, me daba la deformación máxima del carril. Esto ocurre porque el nudo extremo gira libremente sin ninguna sujección, a diferencia del resto, que están coaccionados por ser una viga continua.

Pues bien, si a todo el carril le había puesto un IPE-300, he sustituido los dos vanos extremos por un IPE-400, recalculo, y ¡anda! La flecha me ha disminuido más de un 10%. Y lo bueno es que he probado a mover las cargas al vano contiguo, que seguía siendo IPE-300, y ocurría otro tanto con la flecha de éste, ¡claro! Así que ante la necesidad de tener que recrecer el carril de un puente grúa, a veces puede ser suficiente aumentar tan sólo los vanos extremos, y no toda la longitud (en este caso, ¡quizás mis parientes se hubieran podido ahorrar el 75% de la operación!)

Y más importante; al revés: ¿no debería procederse así con todos los puentes grúa nuevos, optimizando así enormemente el material? Digo todo esto sin haberme informado siquiera de normativas o métodos de cálculo de puentes grúa, pero por favor corregidme si me estoy equivocando.

 

¡Gracias!

Daniel.

 

 

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Respuesta

(De Daniel Narro Bañares)  02/09/05 - España

 

Amigo Daniel y tocayo.

El problema de las vigas continuas es que ¡hay que fabricarlas continuas! Los perfiles laminados se fabrican en longitudes de 12, 14, 16 y 18 m. Si la longitud total de la viga es superior y casi siempre lo será, hay que empalmar los perfiles bien por soldadura "allí arriba" a 8, 10 o 12 m de altura soldando a tope con penetración completa todo alrededor o con tornillos de alta resistencia. Por la cara del perfil que da al pilar no hay espacio material para realizar una buena soldadura.

Otra solución, que no está de moda desde hace muchos años, sería realizar la unión articulada a una distancia de 1/4 a 1/5 de la luz, donde los momentos son más pequeños. Una solución muy práctica es diseñar una viga carril continua de dos vanos si la luz es de 6, 7, 8 o 9 m (mitad de los largos comerciales indicados antes). Para grúas pesadas y luces grandes los perfiles laminados no son suficientes y necesariamente debes ir a soluciones de chapa armada y vigas de un vano.

Además en las vigas continuas se producen inversiones de esfuerzos (tracción y/o compresión en un mismo punto) y por tanto aparece el fenómeno de fatiga. Este fenómeno tiene importancia en vigas de chapa armada cuando hay varias grúas que discurren por la misma viga. En perfiles laminados el fenómeno de fatiga no tiene importancia.

Como ves no son todo ventajas. Los proyectistas tienen la tendencia a minimizar el peso, pero esto no siempre corresponde a minimizar los costos. Por cierto, un perfil IPE sólo, no es un buen perfil para una viga carril. Deberás acompañarlo de una UPN o dos perfiles en ángulo en la cara superior de la IPE para absorber los esfuerzos transversales que son 1/10 de los esfuerzos verticales y siempre verificar el pandeo lateral de la viga.

 

Un saludo,

Daniel.

 

 

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ref. Est-01_29/08/05

 

Cuestiones varias sobre temas de armado
(De Adri) 29/08/05 - España

 

Hola, me gustaría hacerles tres cuestiones:

- ¿Por qué al anclar una armadura longitudinal de una viga, ésta se prolonga el canto útil de la armadura?

- ¿La presencia de un axil de compresión incrementa o disminuye el cortante que pueda soportar el hormigón?

- Si al armar un pilar, da Us1=Us2<0. ¿Que significa esto?

 

Muchas gracias y un saludo,

Adri.

 

 

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Respuesta

(De Antonio González Sánchez)  30/08/05 - España

 

Estimado Adri (supongo que será Adrián):

A tu primera pregunta, de por qué se ha de prolongar un canto útil la armadura longitudinal a la hora de anclarla; la respuesta es un clásico del comportamiento del HA; es debido al fenómeno del decalaje. Dado que la armadura longitudinal en el HA contribuye a transmitir el cortante como si fuera una viga Prat metálica, por bielas comprimidas y traccionadas; según la teoría de Ritter-Mörsch (de 1915; nada menos), y la tensión de la armadura longitudinal se incrementa ligeramente debido al cortante, además de las tensiones normales producidas por el axil y por la flexión. A decir verdad la longitud teórica suele ser menor que un canto útil, pero se suele coger un canto del lado de la seguridad y por simplicidad. (Si no decalaras la armadura longitudinal correrías el riesgo de no transmitir bien el cortante).

Respecto a la segunda pregunta, efectivamente un axil de compresión mejora el comportamiento a cortante de una viga en especial de Hormigón Armado. No tienes más que imaginarte una viga formada por una sucesión de cajas de cerillas (rebanadas, aunque no sean infinitesimales); si las aprietas un poco, con una goma longitudinal por ejemplo, (poco comprimidas) y las pones formando una viga rompen fácilmente a cortante (las cajas de cerillas deslizan unas respecto a otras). Si las aprietas mucho, resisten un cortante mucho mayor. El cortante en las piezas de Hormigón Armado tiene un comportamiento muy complejo, no hay más que ver que en cada edición de la EH cambian los criterios del cálculo; pero en general una compresión es beneficiosa para resistir el cortante. La actual EHE lo estima aproximadamente en un 15% de la tensión de compresión. Ojo que una axil de tracción es justo lo contrario para el Hormigón Armado, le quita resistencia a cortante a la pieza, pudiendo llegar a hacer que la contribución del hormigón al cortante sea cero y deba ser todo el cortante resistido por la armadura transversal.

Con respecto a la última pregunta de al armar un pilar sale Us1=Us2<0, puede significar principalmente, a mi juicio, algunas de las siguientes cosas:

a) Te has equivocado operando.

b) El pilar trabaja a tracción ¿?

c) El pilar no necesita armado por cálculo, por lo tanto disponer armado geométrico mínimo. Probablemente esto último sea lo más lógico si lo has hecho todo bien.

 

Pues nada un saludo a todos los Arquitectos e Ingenieros de España y el mundo,

Antonio González.

 

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ref. Est-02_25/08/05

 

Sobre indicadores de peso para estructuras metálicas
(De Rolando Ramírez) 25/08/05 - España

 

Querría conocer indicadores de peso de estructuras metálicas de acero por metro cuadrado de nave:

- Para luces de 12, 18 y 24 m

- En largos de 30, 48, y 60 m

- En alturas de 4, 6, y 7,2 m

Para columnas de sección fija y sección variable.

 

Muchas gracias,

Rolando.

 

 

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¡Sin respuesta! 

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ref. Est-01_25/08/05

 

Sobre la tolerancia a aplicar al espesor de juntas de dilatación
(De Ana Antón) 25/08/05 - España

 

¿Existe alguna tolerancia en cuanto al espesor de una junta de dilatación entre edificios la cual está sufriendo un aumento?

 

Muchas gracias,

Ana Antón.

 

 

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Respuesta

(De Flix)  01/09/05 - España

 

Echa un vistazo a la DIN 18541-1 (fija únicamente el espesor mínimo). Que yo sepa no hay normativa española específica al respecto.

 

Saludos,

Flix.

 

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ref. Est-01_24/08/05

 

Sobre unas vigas tipo "Mory"
(De Alfonso Moya M.) 24/08/05 - España

 

Hola, soy Ingeniero, y he de calcular un forjado que ha de aguantar bastante sobrecarga, me indican que puedo usar unas vigas que se denominan "Mory", y que constan de una platabanda con unos refuerzos a modo de T invertida.

Nunca los he empleado ni sé cómo se dimensionan, ¿alguien podría ayudarme?

 

Muchas Gracias.

Alfonso.

 

 

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ref. Est-01_23/08/05

 

Sobre fabricantes de articulaciones metálicas de naves industriales
(De Javier Rubio M.) 23/08/05 - España

 

Quería preguntaros si conocéis alguna casa comercial que fabrique las articulaciones para los soportes metálicos de las naves industriales.

 

Muchas gracias,

Javier.

 

 

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Respuesta

(De Daniel Narro Bañares)  02/09/05 - España

 

Amigo Javier. No creo que existan empresas que hagan lo que tú indicas. Cada empresa tiene sus soluciones. Además en el diseño de las articulaciones hay niveles de calidad como en los coches: Ibiza, Polo, Audi, Mercedes, etc. 

 

Un saludo,

Daniel.

 

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ref. Est-01_16/08/05

 

Sobre la gravedad de una fisuras en un forjado unidireccional
(De Carlos) 16/08/05 - España

 

Hola a todos. Soy un particular de Madrid, aficionado al tema desde que estudié Obras Públicas, nunca terminé, y que ahora necesito ayuda para saber que sucede en mi casa:

Se trata de un adosado de 2 plantas más buhardilla, muros de carga y viguetas de lado a lado de 6,00 m de largo (5,85 m de luz), con un hueco de unos 2 m de largo y 2,60 de ancho resuelto con un "embrochalado", para las escaleras. El caso es que he comenzado a acondicionar la buhardilla y he recrecido con hormigón ligero hecho con Arlita y cemento de 5 cm de grueso más 1 cm de nivelación de mortero de cemento y arena; y han salido unas grietas que me tienen en vilo: están en el yeso de la cara de abajo del forjado que he rellenado, son paralelas a las viguetas a ambos lados del hueco de la escalera, a un ancho de bovedilla y aproximadamente ocupan 3 m de largo centradas entre los muros de carga y son de 1 mm de ancho.

Mi pregunta, y por favor necesitaría una respuesta, es: ¿son graves a priori? ¿Puede ser que hayan cedido las viguetas a las que va cogido el embrochalado y hayan flexionado mas de la cuenta? Si es así ¿que debería hacer?

 

Gracias a todos de antemano por vuestra respuesta y por mantener una página tan interesante como ésta,

Carlos.

 

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Respuesta

(De Antonio González Sánchez)  25/08/05 - España

 

Estimado Carlos:

Por lo que cuentas, esas fisuras tienen toda la pinta de ser debidas a una flecha diferencial entre las viguetas (menos rígidas) y los zunchos (más rígidos) debido al incremento de carga que han sufrido al meterles tú una carga de aproximadamente 110 Kp/m2 por lo que dices. Esto no debería haber ocurrido, en primer lugar porque la carga no es muy grande, y además si el forjado estuviera bien hecho, y se hubiese dispuesto una vigueta inmediatamente después del zuncho del brochal, se hubiera introducido el mallazo de la capa de compresión en el zuncho, y reforzado con armaduras transversales para coser la fisura y compatibilizar las deformaciones. Eso es un detalle clásico de toda la vida en los forjados unidireccionales, que incluso aparece en las NTE de los años setenta.

La patología no es grave, la estructura no se va a caer y probablemente no pase de ahí. Todo apunta a una ejecución bastante mala de los detalles del forjado. De todas formas es muy conveniente que lo vigiles y le pongas unos testigos de yeso en las fisuras para ver si se rompen o no (monotorizarlo). Lo normal es que las fisuras se estabilicen y no pasen de ahí, por lo que en unos meses (digamos seis) las puedes masillar y pintar (las fisuras) y sanseacabó. Si no fuese así, cosa que creo poco probable, y las fisuras fueran a más, probablemente deberías reforzar la estructura. La forma más sencilla sería la inclusión de vigas metálicas doble "T" en el hueco de las bovedillas cerca de los zunchos de los brochales, de forma que se quedaran embebidas. De todas formas vuelvo a decir que eso es altamente improbable y lo lógico es que se estabilicen y no pasen de donde están ahora; a no ser que incrementes bastante la carga del forjado. Te recomiendo poner un linóleo o algo similar, que pese poco, en el suelo, y no cargar mucho de muebles y trastos esas zonas.

 

Bueno pues nada más y un saludo a todos los arquitectos e ingenieros de España y del mundo,

Antonio González.

 

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ref. Est-01_12/08/05

 

Sobre el comportamiento de un sistema estructural
(De Luis Romero) 12/08/05 - Perú

 

En este momento en Perú se esta construyendo muchos edificio estructurados en base a muros de concreto armado de 10 cm de espesor reforzados con mallas electrosoldadas y con extremos sin confinar, este sistema descansa sobre un primer piso blando estructurado en base a columnas y algunos muros continuos, donde se espera que la transferencia de carga sísmica o de gravedad a los elementos del primer piso se dé a través de la llamada losa de transferencia (losas típicamente de 30 a 40 cm de espesor).

Por favor, necesito información respecto al comportamiento de este tipo de estructuración y sobre la existencia de algún método razonable que me permita evaluar en qué casos este sistema podría ser factible.

 

Muchas gracias,

Luis Romero.

 

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Respuesta

(De Alejandro Hita) 27/08/05 - España

 

Hola a todos.

Respecto al sistema propuesto, y en función de la información dada, comentarte que es un sistema, como mínimo curioso, que aquí en España sería catalogado, como mínimo, como novedoso. Parece una combinación de muros de carga (en este caso de hormigón o concreto), con estructura porticada de hormigón armado. Respecto del funcionamiento en sí, es difícil amoldarlo a un modelo en particular. Mi recomendación es que si planteáis un análisis recurráis a un modelo espacial antes que a un modelo plano, dada las "singularidades" del mismo, ya que estos sistemas estructurales se aprovechan de la capacidad monolítica del hormigón y de la rigidez global de la estructura en su conjunto. También estudiaría el modelo considerando los muros de hormigón masa, y sin ductilidad, a la hora de plantear su funcionamiento frente a esfuerzos horizontales y sobre todo, frente a acciones dinámicas como el sismo. Realmente el tema que me preocupa en estos casos es, el sismo y la correcta transmisión de esfuerzos verticales (excentricidades). No conozco la normativa peruana de sismo, pero en una primera aproximación, este tipo estructural yo lo plantearía sólo para edificaciones destinadas a uso de viviendas, de no más de dos plantas de altura, con luces no mayores a 4 ó 5 metros. En las plantas con muros de hormigón, plantearía muros ortogonales a los considerados como principales, de las mismas características a los primeros, cada 3 metros, y plantearía en los nudos entre muros ortogonales una unión resuelta mediante flejes o lazadas de armadura horizontal que se atara a un pseudo pilar de armadura vertical confinado en la unión. Como mínimo, los muros principales de plantas superiores los prolongaría hasta la cimentación, y los muros de cerramientos (todo el perímetro) lo resolvería también con muros de carga.

En Alemania y Francia está circulando una patente francesa para la ejecución de viviendas de no más de dos plantas, aisladas o adosadas, resueltas con muros de hormigón masa y encofrado de porexpán (la patente se llama sistema Euromac 2000), que posiblemente os ayude en algunos aspectos. En estas viviendas, se plantean forjados unidireccionales con nervios "in situ" y con placas de porexpán como elemento aligerante. En este sistema, los muros de carga se prolongan hasta la cimentación (no quedan apeados en la losa de transición). Cuidado con la transición de esfuerzos verticales (de muro a soportes inferiores) y la losa de transición, sobre todo en edificios con más de dos plantas apeadas y luces superiores a 5 metros (punzonamiento).

 

Saludos,

Alejandro.

 

 

Respuesta

(De MGE) 07/08/08 - Perú

 

El sistema de losas de transferencia es un sistema catalogado dentro de varios más, en los grupos de estructuras dadas en diferentes libros sobre arquitectura. Este sistema trata de simular el efecto de las cargas sobre una losa de laboratorio.

A mi modo de ver dos modelos o hasta tres son fundamentales: uno con el edificio, otro con la losa y las cargas ultimas de edificio sobre esta y por último edificio y losa juntos como modo de revisar los resultados.

Puntos importantes aparte de las fuerzas son las deformaciones ya que depende de lo que soporte dicha losa. Me inclinaría más que por una losa por un sistema de vigas de transferencia, ya que el sistema es frágil y poco dúctil.

Otro punto que a veces no se toma en cuenta son los soportes (columnas) que deberían ser de preferencia placas de buenas dimensiones. Hace casi 10 años que planteé una solución así para el ingreso de un importador de camiones de carga... Pero quedó en proyecto. Interesante el tema. Me parece que en el edifico de Shanghai Robertson esta usando algo similar.

 

Saludos,

MGE.

 

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ref. Est-01_11/08/05

 

Sobre paneles de fibras en forjados sanitarios
(De Pedro) 11/08/05 - España

 

¡Hola!

Agradecería que me informaseis sobre la utilización de paneles de fibras como encofrado perdido en forjados sanitarios: cómo son los sistemas de sujeción, cualidades térmicas y los resultados que estos tienen con el tiempo.

 

Muchas gracias,

Pedro.

 

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ref. Est-01_10/08/05

 

Sobre la merma de resistencia de muros de fábrica debido a la inclusión de láminas
(De Vicente García) 10/08/05 - España

 

Cuando se realizan muros de sótano mediante fábrica, para evitar la humedad ascendente por capilaridad, se coloca una barrera que lo impide. Pero al dividir el muro con la lámina no sé hasta que punto se ve afectada la resistencia a cortante, ni si existe algún detalle constructivo específico para el mismo.

 

Muchas gracias,

David.

 

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Respuesta

(De Antonio González Sánchez)  19/08/05 - España

 

Estimado Vicente:

A mi juicio hacer un muro de sótano de fábrica, que entiendo tiene empujes horizontales del terreno es un error de diseño, contructivo y estructural; por no hablar de las humedades, la resistencia frente a empujes horizontales de estos muros es mínima, y no cuantificable. Si a un muro de fábrica le pones una lámina impermeable horizontal, en una llaga en el arranque, para impedir la subida del agua por capilaridad, le has quitado toda la resistencia a flexión y cortante, sólo puede trabajar frente a cargas gravitatorias que le producen tensiones de compresión, la resistencia tangencial y la normal a tracción no son cuantificables. Ergo se debería disponer de otros mecanismos resistentes capaces de absorber las fuerzas horizontales; llámese pórticos o pantallas de hormigón armado, u otros muros de fábrica que no tengan la lamina impermeable.

 

Un saludo.

Antonio González.

 

 

Respuesta

(De Juan Carlos)  23/08/05 - Venezuela

 

Todos los muros de fábrica deberán ser calculados a carga vertical. Por concepto, los muros de fábrica no resistirán cargas horizontales porque generarían tracciones.

 

Un saludo.

Juan Carlos.

 

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ref. Est-01_09/08/05

 

Sobre el cálculo de puentes grúa
(De David) 09/08/05 - España

 

Hola; mi nombre es David.

Me gustaría que me orientasen acerca de la normativa y los pasos a seguir para el cálculo de un puente grúa en una nave a dos aguas de pórtico plano con una luz de 16 m.

Si no es tampoco mucha molestia podrían indicarme sitios de consulta por Internet donde vengan especificaciones técnicas de las características de los puentes grúa (presiones máximas y mínimas por rueda, separación entre ejes...)

 

Muchas gracias,

David.

 

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Respuesta

(De Antonio González Sánchez)  10/08/05 - España

 

David:

Mírate el Prontuario de Ensidesa, Tomo II*, sección 5.5, Vigas carril de puente grúa; y también el magnífico libro de R. Argüelles, "La Estructura Metálica Hoy", Tomo II, Capítulo III, Nave a dos aguas con puente grúa.

 

Un saludo.

Antonio González.

 

 

Respuesta

(De Daniel Narro Bañares)  11/08/05 - España

 

Datos de presiones máximas y mínimas de las ruedas así como de su separación las podrás encontrar en las paginas Web de empresas fabricantes (puedes pedirles catálogos). Te indico algunas muy clásicas: JASO S.A. (Isasondo Guipuzcoa) y GUERRA HERMANOS (G.H.)

La posición más desfavorable del tren de cargas no coincide exactamente con la posición centrada en la viga. Está descentrada una longitud a/4 siendo a la separación entre ruedas. Si la viga es continua el tema se complica un poco. Hay una publicación muy antigua que es el Prontuario de Altos Hornos de Vizcaya en la que se recogen todas estas formulitas no sólo para el cálculo de momentos flectores y tensiones sino también para el cálculo de flechas (limitación de flechas verticales L/750,  limitación de flechas horizontales L/1000).

Por último indicarte que como es obvio la posición del tren de cargas que produce momento máximo no coincide con la posición que produce máximas acciones sobre los pilares de tu pórtico. No te olvides del pandeo lateral de la viga.

 

Un saludo.

Daniel.

 

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ref. Est-01_08/08/05

 

Sobre la colocación de un acuario
(De Vernunft) 08/08/05 - España

 

Muy buenas.

Quisiera haceros una consulta y estaría muy agradecido si me pudieseis responder. Vivo en una casa antigua (alrededor de 100 años) de cuatro plantas de altura, cada planta tiene dos pisos de unos tres metros de altura (la casa tiene 500 metros cuadrados en total, y cada piso tendrá unos 160 metros cuadrados) aunque es una casa antigua sé que tiene vigas de hierro desde los cimientos hasta el tercer piso y hacia arriba de madera.

El caso es que quisiera poner un acuario, en uno de los pisos, de 2 x 0,60 x 0,60 m con lo que tendría una capacidad de 700 litros (=kg), que junto a la decoración típica de los acuarios llegará a pesar alrededor de una tonelada. El acuario estará colocado sobre una mesa especial para acuarios de las mismas dimensiones.

Mi pregunta es si el suelo del piso resistirá ese peso y si lo puedo poner sin ningún problema. Si es así, ¿es necesario ponerlo pegado a un tabique maestro o puede ir colocado junto a cualquier tabique?

 

Gracias por vuestra atención y ayuda, y perdón por está cuestión que os hago tan poco técnica, pero es que no sé a quien preguntar. Saludos,

Vernunft.

 

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Respuesta

(De Daniel)  18/08/05 - España

 

En primer lugar, te felicito por recapacitar sobre el enorme peso del acuario porque es algo que muchos ni se lo plantearían.

Es difícil hacer una valoración de tu caso, por falta de conocimiento de distancias entre pilares, geometría del forjado, inercia de las vigas, inspección del estado de conservación, etcétera... pero se pueden dar algunas nociones:

- Evita disponer el acuario lejos de pilares o paredes de carga, ya que el suelo podría como mínimo descender ligeramente en esa zona: si es es posible, ponlo pegado y paralelo a una pared maestra

- Es muy importante la manera en que la mesa del acuario toma contacto con el suelo. Evita grandes cargas puntuales localizadas (como por ejemplo cuatro patas), y diseña una base que transmita la carga de la manera más repartida posible. Aumentar generosamente el número de apoyos es una solución.

- También puede ayudar un apoyo mixto: que el acuario descargue parte de su peso en la pared maestra (anclándolo a ésta) y parte al suelo. Pero en ningún caso permitas que el acuario flexione la pared (lo que ocurriría si lo colgaras totalmente, sin apoyar en el suelo). Debe transmitirle una carga sólo vertical.

- Las estructuras metálicas son más elásticas que las de hormigón: aún si fueras capaz de apreciar un descenso del forjado (midiendo, o porque surjan grietas en la escayola del techo inferior), eso no tiene por qué significar peligro para la seguridad. Simplemente, la estructura habrá deformado más por la acción de la carga. Piensa que según el modelo teórico, una estructura se deforma a cada paso nuestro, pero claro, para cargas tan pequeñas esto resulta imperceptible. Una estructura metálica no puede romperse de cuajo (a menos que estuviera seriamente corroída, o muy mal soldada), sino que avisa mucho antes, mediante su deformación.

-Cuando llenes el acuario, hazlo primero hasta la mitad y deja pasar un tiempo. Comprueba si sucede algo en el techo inferior. Después sigue llenándolo despacio hasta el borde. Cuanto más lento sea el proceso, más tiempo tiene la estructura de adaptarse a su nuevo estado de carga, menos sufre y más peso soporta.

- A igualdad de canto en las vigas, los vanos más cortos resisten más. Es decir: si una habitación tiene tres metros entre pilares, y la otra cinco, es mejor colocar el acuario en la menor, pegado a la pared maestra o línea de pilares, y perpendicular a los tres metros.

- Ninguna vivienda hoy en día se diseña para soportar los alrededor de 830 kg/m2 (1000/(2 x 0,6)= 833,33) de sobrecarga que suponen tu acuario, por lo que se justifica toda precaución en su disposición.

- Aunque no creo que necesites llegar a este extremo, ten en cuenta que el uso de dos puntales de obra bajo el acuario, en la habitación inferior, colocados ANTES que el acuario, dividirían el peso entre los dos pisos, mejorando la seguridad.

- Procura que algún conocido, sea arquitecto, aparejador, o en su defecto, albañil experimentado o incluso bombero eche un vistazo a la operación.

- Y tampoco está de más que otros deis vuestra opinión.

 

¡Suerte! Un saludo,

Daniel.

 

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ref. Est-01_07/08/05

 

Sobre la abertura de un hueco en una viga pretensada
(De Antonio) 07/08/05 - España

 

Hola soy Antonio y me dirijo a vosotros para ver si me podéis responder a una duda que tengo.

En mi edificio, que tiene 30 años, mis vecinos del piso inferior se han puesto recientemente el aire acondicionado y para sacar los tubos hasta la maquina que colocaron en el exterior han atravesado una viga (jácena) pretensada. Esta viga es una "T" de 35cm de canto con un ala de 25cm, siendo la anchura del alma de la "T" de 10cm. La viga es un vuelo de balcón de 1,20 m. La atravesaron justo por debajo del ala y en el canto de la jamba. 

Hablé con la empresa instaladora y me dijeron que no había ningún problema y que existía una norma que permitía hacer agujeros de hasta 40 cm2. Si es posible me gustaría saber vuestra opinión sobre el tema y si es verdad lo de la norma ¿cuál es?

 

Muchas gracias.

Antonio.

 

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¡Sin respuesta! 

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ref. Est-03_05/08/05

 

Sobre las distribución de cargas entre un muro y un pilar incluido en éste
(De Carlos T.) 05/08/05 - España

 

Hola Compañeros:

Tengo un muro de hormigón armado de 5 m de altura que en una primera fase hará de contención de tierras, pero que en una segunda fase, aparte de contener las citadas tierras, soportará los esfuerzos provenientes de un pilar en su coronación (axiles, cortantes y momentos). Como los esfuerzos son bastantes altos (nave de 30m), prolongo la armadura del pilar de hormigón hasta la cimentación del muro (muro apilastrado). ¿Sería adecuado, si dimensiono la armadura del muro para contención de tierras, y supongo que el pilar embutido en el muro, soporta todos los esfuerzos de su pilar superior?

 

Gracias,

Luis.

 

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Respuesta

(De Antonio González Sánchez)  10/08/05 - España

 

Si se embebe un pilar en un muro de hormigón armado, está claro que gran parte de la carga del soporte será absorbida por el muro y por la cimentación del mismo. Habrá que reforzar, en especial con armaduras horizontales (aparecen fuertes tracciones, ya que es una carga concentrada) la zona cercana al pilar el entorno del muro de hormigón armado, y en toda su altura. Se suele admitir una distribución a 45 grados desde la coronación del muro. Para saber cual es la distribución "exacta" habría que hacer un estudio con Elementos Finitos. Normalmente todo esto es tan engorroso, complicado y el ahorro es tan minúsculo, que del lado de la seguridad y de la sencillez, se suele dimensionar el soporte como si estuviera sólo, absorbiendo el 100% de las solicitaciones, y el muro sólo para empujes de tierras.

Eso sí, el pilar embebido en el muro de hormigón armado no va a pandear.

 

Antonio González.

 

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ref. Est-02_05/08/05

 

Sobre la definición de juntas de dilatación
(De Luis Arturo Aguero) 05/08/05 - México

 

¿Cual es la distancia entre junta y junta de dilatación en un piso o losa de concreto armado y cuánto debe ser su espesor?

 

Gracias,

Luis.

 

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Respuesta

(De Antonio González Sánchez)  10/08/05 - España

 

Estimado Luis de Méjico:

Una cosa son las juntas de dilatación estructural (JDE), y otra las juntas de hormigonado. Tu pregunta no está muy clara pero creo entender que te refieres a las JDE. Para las estructuras de hormigón armado, o de concreto reforzado, como decís vosotros, y estructuras porticadas, las distancias en condiciones normales de las JDE, para no tener en cuenta la hipótesis de calculo de dilatación térmica, es aproximadamente de un máximo de 50 m para estructuras poco rígidas, 40 metros para estructuras normales de rigidez, y de 30 metros para estructuras muy rígidas. La separación entre juntas contiguas tiene un mínimo constructivo de unos 2 cm, y un máximo dependiendo de la zona sísmica que puede llegar a 50cm, para que las dos estructuras no choquen. Lo normal es dejarlas a 2 cm.

Una cosa importante, es que la JDE, por lo general no debe continuarse en la cimentación, ya que esta no sufre cambios térmicos de importancia.

 

Antonio González.

 

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ref. Est-01_05/08/05

 

Sobre el hormigonado de un muro con HM-17,5
(De Juan) 05/08/05 - España

Normativa: EHE

 

Hola, soy un arquitecto técnico que he comenzado a trabajar como colaborador en la dirección de obra de una edificación de 25 viviendas.

El constructor, de acuerdo con mi jefe (otro arquitecto técnico con más experiencia que yo), utiliza HM-17,5 para la ejecución de muros armados a flexión, cuando yo creo que debería usarse, como mínimo, HA-25. Estoy preocupado, pues aunque mi jefe dice que no pasa nada, que son muros de escasa altura (2,60 m), adecuado espesor (30 cm) y bien armados, creo que estamos infringiendo la legislación.

La dirección facultativa no sabe nada de esto y tampoco la Entidad acreditada del Control de Calidad, pues no se avisó a ésta ni se tomaron probetas. Por favor, no tengo mucha experiencia en esto y necesitaría vuestra ayuda, pues no sé si debo olvidarme del tema o hablar con alguien o algún organismo para que obligue al constructor a reformar esta estructura. 

 

Gracias,

Juan.

 

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Respuesta

(De Antonio González Sánchez)  11/08/05 - España

 

Estimado Juan:

Efectivamente con la nueva EHE, en vigor desde 1999; la resistencia mínima de cualquier pieza estructural de hormigón armado es de 25 MPa, es decir 250 Kp/cm2. Con lo cual si estáis hormigonando el muro de sótano, con HA 17,5 MPa, estáis incumpliendo la legislación, el Arquitecto Autor del proyecto, la dirección técnica (¿tú?); el constructor, etc.

Por otra parte si ya esta hecho, probablemente, desde el punto de vista de resistencia mecánica y de durabilidad, no pase nada, pues hay millones de m3, hechos de esa forma con la EH 91 y las anteriores; pero estrictamente hablando se podría exigir la demolición y su ejecución nueva.

El consejo que te doy, ya que esta hecho, es taparlo con tierra cuanto antes; y nunca mejor dicho; y que sea la última vez. Un saludo Juan, y... ¿en qué Escuela has estudiado para tener estas dudas tan triviales?

 

Antonio González.

 

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ref. Est-01_02/08/05

 

Sobre la elección de muretes de fábrica para un forjado sanitario
(De Gabriel García) 02/08/05 - España

 

Mi pregunta es la siguiente:

¿Cuales han de ser las características -material y resistencia- de la fábrica empleada para la ejecución del murete donde va ir apoyado el forjado sanitario?

 

Gracias,

Gabriel García.

 

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Respuesta

(De Antonio González Sánchez)  12/08/05 - España

 

Estimado Gabriel:

Para realizar el murete de apoyo de un forjado sanitario, cualquier tipo de fábrica te puede servir, siempre que tenga un ancho mínimo de 20 cm o mejor de un pie (25 cm). Ya que prácticamente no tiene esbeltez.

Se puede utilizar bloque de hormigón, bloque de Termoarcilla, fabrica de ladrillo macizo, fabrica de ladrillo panal o perforado, incluso se podría utilizar ladrillo hueco, aunque este no es recomendable.

En todas estas soluciones debes utilizar un zuncho de hormigón armado corrido para apoyar el forjado sanitario, estos muretes pueden apoyar directamente sobre las correas o vigas centradoras, sin más, o debe hacerse una cimentación corrida de al menos 40x40cms, en caso de que no coincidan.

De todas formas, es mejor solución, para mi gusto, hacer el murete de apoyo de hormigón armado, de 20 cm de espesor, con las mismas recomendaciones anteriores para zuncho de apoyo y cimentación, con un armado de mínimo geométrico en el muro. El mínimo espesor de 20 cm es, para que apoyen las viguetas 10 cm y 10 cm cada una enfrentadas.

Es muy conveniente en todos los casos dejar huecos pasatubos, para paso de personas (mantenimiento) y ventilación, en todos los muretes, un hueco de 50x50 cm, suele ser más que suficiente.

 

Un saludo,

Antonio González.

 

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ref. Est-01_01/08/05

 

Sobre empresas especializadas en patologías debidas a asentamientos.
(De Norberto Oscar Viñas) 01/08/05 - España

 

Quisiera que me informaran acerca de empresas en Cataluña dedicadas al control de estructuras existentes que presenten patologías de asentamientos motivados por los suelos.

 

Norberto.

 

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Respuesta

(De Manel) 04/08/05 - España

 

Puede contactar conmigo (maneljulian@hotmail.com), ya que en mi consultoría realizamos estudios de patologías del suelo (rellenos mal compactados, blandones, drenaje insuficiente, etcétera...)

 

Un saludo,

Manel.  


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